三通作为管道系统的重要组成部分，其可靠性直接影响整个管道系统的安全运行[1]。在封堵三通的设计中，为保证封堵头可以顺利下入到管道，达到封堵的目的，通常支管内径略大于管道内径，同时主管内径略大于管道外径，因此封堵三通的开孔率接近于1。三通主管开孔，一方面削减了承载面积，造成壳体的高薄膜应力，从而使得主管壳体的整体承压能力下降；另一方面，容器整体的连续性被破坏，在开孔和接管处因变形不协调，将产生较大的附加内力分量，引起局部应力
集中[2]。同时，三通主支管构成不连续结构，使得连接部位一定范围内存在较大的二次应力和峰值应力。以上因素均会导致主支管连接处的应力远高于未开孔前
壳体内的应力，所以开孔接管处成为三通最容易失效的薄弱部位，需要对其进行合理的开孔补强设计，以保证三通的使用安全[3]。有关三通开孔的补强设计至今
没有形成统一的规范[4]，因而有必要对三通开孔补强方法进行研究。为此，在对目前常用的压力容器径向接管补强方法进行分析的基础上，以1 422 mm 封堵三
通为例进行理论计算，并借助计算机仿真软件进行仿真模拟，通过结果的对比分析，总结不同补强方法应用于封堵三通补强计算时的优缺点，以期为封堵三通的
补强计算提供理论指导。
常用开孔补强计算方法：
1、等面积补强法
2、压力面积法
3、压力-面积应力法
4、膜-弯曲应力法
5、分析法