摘要:松辽盆地徐深气田所产天然气普遍含有CO2,气井具有井深、温度高、不同井区CO2含量变化较大等特点,导致气井CO2腐蚀情况较为复杂,气井腐蚀非常严重。为此,分析了徐深气田CO2腐蚀环境特点和因素,评价了各种防腐技术在深层气井中的适用性,开展了4种管材、4种缓蚀剂的优选评价,完成了完井管柱设计以及工艺优化,确实了合理产能的范围,为不同类型含CO2深层气井防腐方案的制订提供了技术支撑。对类似含CO2腐蚀气井开发提供了借鉴。
关键词:松辽盆地;徐深气田;深层气井CO2腐蚀;耐蚀合金;缓蚀剂;工艺管柱;防腐
松辽盆地徐深气田产出天然气中普遍含有CO2,其中升平开发区CO2体积分数为2.38%~5.40%,兴城开发区CO2体积分数为0.19%~24.55%,已完钻的几十口获工业气流的深层气井中,CO2分压在严重腐蚀界限(0.2MPa)以上的有20口井,占总井数的40%,油、套管在生产过程中受到严重腐蚀损坏,最为典型的是升深2井,通过观察气井现场取出的报废油管,发现部分油管蚀坑已穿过管壁,连为一体,呈现不规则的沟槽状,从腐蚀形貌分析,属于典型的CO2腐蚀。因此,CO2腐蚀成为制约徐深气田开发的主要问题之一。
1 气井CO2腐蚀环境特点
1.1 气井井深,地层温度高、压力高,有利于CO2腐蚀的发生
徐深气田气井较深,最深深度近4500m;地层温度高,温度梯度为4.0℃/100m左右,实测最高温度为169℃。这种井况条件下,有利于CO2腐蚀的发生,其原因是:①温度是CO2腐蚀的一个重要影响因素,尤其在60~100℃的中温区,由于腐蚀产物膜FeCO3是粗松的结晶体,因而会出现严重的局部腐蚀。而徐深气田气井温度为67~136℃(勘探井最高达到169℃),包含了严重腐蚀的温度区域。②由于井深,地层压力较高,生产井井口压力多在20MPa以上,即使CO2体积分数只有1%,其CO2分压也大于严重腐蚀界限的0.2MPa。③目前生产井的产出水多为凝析水,不含凝析油等有助于防腐的成分且产水量不大,在管壁上易形成坑蚀等局部腐蚀。
1.2 不同井区CO2体积分数变化较大,单井CO2体积分数呈动态变化
通过统计徐深气田天然气中CO2含量,发现火山岩储层天然气中的C02含量在不同井区变化较大,如徐深1井区C02体积分数为0.33%~3.92%,徐深8井区CO2体积分数为14.60%~24.55%。与此同时,随着开发时间的延长,个别井CO2含量变化逐年增加,例如,对升深2井CO2含量取样分析,发现CO2体积分数从0.6%升到5.5%,导致CO2分压增高到1.3MPa。
2 CO2防腐工艺研究
目前,在C02腐蚀环境下,国内外应用较成功的防腐技术主要有5类(见表1)。不同防腐技术的防腐效果、成本、作业的难易程度和相关风险都有所不同[1~6]。通过对各种防腐技术在徐深气田深层气井的适用性分析,发现13Cr管材和缓蚀剂防腐技术可满足徐深气田的防腐需要,因此将上述两种方案作为备选技术方案,开展了管材优选和缓蚀剂优选室内研究,并选择了与之配套的完井管柱及合理的产能制度。
表1 防腐技术在徐深气田深层气井的适用性分析表
防腐技术
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优点
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缺点
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适用性分析
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耐蚀合金钢管材
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简化了缓蚀剂的繁杂添加工艺
基本不需要腐蚀监测
在整个生产过程中很可靠且稳定
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一次性投入很大
与碳钢管连接时存在电偶腐蚀现象
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适合在苛刻的腐蚀环境下使用
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缓蚀剂
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可以用于油套管静态环境和油管内腐蚀环境
向腐蚀介质中添加少量的缓蚀剂就能使金属腐蚀速率显著降低
初期投资少
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防止套管外腐蚀效果不好
工艺较复杂,对生产影响较大
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适合在腐蚀不苛刻,且产能较低的气井使用
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涂层
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具有良好的耐腐蚀性
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成本较高。接头处保护不完善。不耐磕碰
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由于不耐磕碰,涂层脱落处腐蚀加速,不宜使用
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渗氮技术
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管道内外表面形成一层厚的十几微米的氮化层和扩散层
对腐蚀介质的侵蚀有很好的防护作用
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渗氮层韧性较差,不合适在大应力条件下使用
在H2S环境中可能会产生微裂纹
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由于深层气井管柱处于大应力环境,其产生的裂纹处易加速腐蚀,不宜使用
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双层复合管(玻璃钢内衬等)
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具有优异的耐腐蚀性
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有温度使用范围
需特殊的接头连接
|
玻璃钢不适应深层气井的高温条件,不宜使用
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2.1 实验条件的确定
根据徐深气田4口气井(徐深1-1、徐深1、徐深5、徐深6井)的水质特征,配制了实验溶液。通过实验发现:随着温度的升高,CO2腐蚀速度增加,当达到80℃时,腐蚀速度达最大值;超过80℃后,可能形成的腐蚀产物更加致密,从而导致腐蚀速度逐渐减小;到160℃后,腐蚀速度更小(见图1)。根据上述实验结果,制定了徐深气田徐家围子区块腐蚀环境参数实验条件:温度80℃,CO2分压2.0MPa。实验采用了美国Cortest公司生产的动态高压釜,流速2.5m/s,经过24h、48h和96h动态实验,利用失重法计算试片腐蚀速率。
2.2 抗CO2腐蚀的管材优选
采用配制的实验溶液和制定的实验条件,对N80、J55、P110、13Cr 4种材质进行耐蚀性评价,实验结果见图2、3,可得出如下管材防腐性能结论:
1) 在苛刻的实验条件下,碳钢(N80、J55、P110)的腐蚀速度很大。N80试片表面有腐蚀,腐蚀比较均匀,而J55、P110试片表面严重腐蚀,有明显蚀坑。
2) 通过实验后试件分析,13Cr含有Cr元素,耐蚀性较碳钢材质好,实验后试片光亮,没用点蚀现象发生。
3) 从4种材质的初步评价结果来看,耐蚀性顺序为:13Cr>N80>P110>J55,优选推荐采用13Cr管材。
2.3 缓蚀剂的优选
在同样实验条件下进行缓蚀剂优选实验。分别选取了4家科研单位研制的4种缓蚀剂,为了改善性能,首先对4种缓蚀剂进行复配改性,形成4种新型缓蚀剂,代号分别为1、2、3、4。然后分别对4种缓蚀剂进行缓蚀效率评价,结果见表2。实验时缓蚀剂浓度为100mg/L,时间为24h,实验温度为80℃,实验所用管材均为现场用普通N80管材。
表2 缓蚀剂优选评价结果表
缓蚀剂编号
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实验温度:80℃
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经170℃老化处理后
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腐蚀速度(mm/s)
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缓蚀率(%)
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腐蚀速度(mm/s)
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缓蚀率(%)
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1
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0.384
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91.7
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缓蚀剂分层,有恶臭,未进行实验
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2
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0.524
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88.7
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0.429
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90.7
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3
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0.107
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97.7
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0.0671
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98.6
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4
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0.176
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96.2
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0.0843
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98.2
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空白
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缓蚀速度为4.621mm/a
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分析实验结果,认为3、4号缓蚀剂表现出很好的缓蚀性能,其缓蚀率达96%以上。为满足徐深气田井底高温条件,对缓蚀剂进行耐温老化实验(温度170℃,时间为24h),实验结果表明:除1号缓蚀剂外,其他几种外观均未明显变化;经过170℃老化处理,缓蚀剂的缓蚀率有所上升,原因可能是加热后溶剂挥发后,缓蚀剂中的有效浓度提高所致。
对比实验照片可知,未加缓蚀剂的N80试片腐蚀后有明显的沟槽腐蚀,这是CO2腐蚀的典型特征,而加入缓蚀剂后,试片表面光亮,基本看不出腐蚀。
2.4 完井工艺管柱优选
优选出13Cr管材和缓蚀剂后,根据徐深气田气井的生产特点,对防腐完井管柱进行了优选设计:
1) 对于预期产气量高、腐蚀条件苛刻、生产周期长的高温高压气井,采用生产封隔器+不锈钢油管插入的方式完井(图4),生产完井管柱组成:油管+坐落接头+油管+生产封隔器+油管+滑套+伸缩短节+油管+油管挂+井口装置。其管柱功能如下:在高压、高温生产条件下,保证管柱气密封;可满足生产过程中压井、测试、泡排工艺的需要;保证多年不动管柱,气井能长期安全生产;保护套管不受CO2气体腐蚀。
考虑CO2腐蚀影响因素,对井下工具的材质及型号进行了优选,钢材选用P110级13Cr不锈钢,胶筒采用Aflas材料,以满足耐温170℃,耐压50MPa的生产要求。同时在管柱设计中针对不同材质相接产生的电偶腐蚀问题,采取环空加入缓蚀剂,控制电偶腐蚀速率。
2) 对预期产量较低、腐蚀条件不苛刻、预期使用年限较短的井,则综合考虑成本,采用国外常用的毛细管注入缓蚀剂(图5)或国内的光油管注入缓蚀剂的方式进行防腐,地面采用泵注方法,根据现场监测结果,确定缓蚀剂最佳加入浓度和加入周期等参数。
2.5 合理产能制订
在气田开发初期,制订合理产能,对生产过程中的防腐具有重要意义[7~9]。根据开发配产的需要,选择油管尺寸,使管内天然气流速控制在合理范围内,既能避免对腐蚀产物膜产生冲蚀,保护管壁不受CO2进一步腐蚀,同时也能满足排水采气的需要,保证气井正常生产。通过对徐深气田徐深1井的产能初步预测分析,选择不同尺寸油管,其冲蚀流量和卸载流量也不相同。以井底流压20MPa为例,油管内径为50.9mm时,合理的产能范围应确定在4.60×104~26.9×104m3/d之间;油管内径为62mm时,合理的产能范围应确定在6.0×104~31.0×104m3/d之间。
3 结论与认识
1) 徐深气田气井具有井深、温度高、不同井区CO2含量变化较大等特点,气井CO2腐蚀较为复杂,为CO2防腐工艺的制订提出了新的要求。
2) 针对徐深气田的腐蚀环境,进行了4种管材、4种缓蚀剂评价优选,并设计出了3种完井管柱,建立了合理的产能制度,形成了徐深气田的防腐方案。
3) 为考察防腐方案的使用效果,需加强腐蚀监测技术的研究与应用。定期分析气井流体组分变化,观察CO2含量变化趋势;将井口腐蚀监测结果与井下腐蚀监测结果相结合,为防腐方案的制订提供准确参数。
参考文献
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(本文作者:艾兴波 中国石油大庆油田有限责任公司开发部)
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